四 輻射受熱面最大熱流密度的計(jì)算方法
依據(jù)燃煤鏈條爐排鍋爐熱力計(jì)算方法以及輻射傳熱計(jì)算公式，可以采用以下計(jì)算方法對(duì)燃燼室喉口部位輻射受熱面最大熱流密度進(jìn)行計(jì)算：
本計(jì)算方法是將燃燼室喉口部位輻射受熱面最大熱流密度與燃燼室平均熱流密度之比作為最大熱流密度計(jì)算的修正系數(shù)，對(duì)已知的燃燼室輻射受熱面平均熱流密度進(jìn)行修正，由此計(jì)算出燃燼室喉口部位輻射受熱面最大熱流密度，該方法的要點(diǎn)是計(jì)算出最大熱流密度的修正系數(shù)。
假定在同一鍋爐的燃燼室內(nèi)各個(gè)部位受熱面上所接受的輻射熱強(qiáng)度，除因所作用的輻射溫度不同外，其他相關(guān)的輻射傳熱條件基本相同，根據(jù)輻射傳熱計(jì)算公式，最大輻射熱流密度的修正系數(shù)應(yīng)當(dāng)與導(dǎo)致產(chǎn)生最大熱流密度和平均熱流密度的有效輻射溫度有關(guān)，故該修正系數(shù)應(yīng)該是爐膛最高輻射溫度的四次方與平均輻射溫度的四次方之比的函數(shù)。由于爐拱喉口
該修正系數(shù)的計(jì)算方法可以是：根據(jù)《工業(yè)鍋爐設(shè)計(jì)計(jì)算方法》一書，利用其中的燃煤鏈條爐排鍋爐熱力計(jì)算方法和鍋爐熱力計(jì)算書中的計(jì)算結(jié)果，將已知該鍋爐的絕熱燃燒溫度、爐膛內(nèi)煙氣（火焰）的有效平均溫度、爐膛黑度、管壁溫度等參數(shù)帶入輻射傳熱公式，并考慮到爐拱結(jié)構(gòu)及其尺寸對(duì)喉口處輻射強(qiáng)度的直接影響，采用燃燼室被爐拱覆蓋的截面積與燃燼室截面積之比（即燃燼室被爐拱覆蓋部分的長度與燃燼室總長度的比值，詳見圖B-3）作為爐拱結(jié)構(gòu)修正系數(shù)，對(duì)燃燒室內(nèi)發(fā)光火焰和高溫?zé)煔馔断蛉紶a室受熱面的輻射強(qiáng)度加以修正，計(jì)算出爐拱喉口處輻射受熱面最大熱流密度的修正系數(shù)。然后利用該修正系數(shù)對(duì)已知的輻射受熱面平均熱流密度進(jìn)行修正，即可計(jì)算出輻射受熱面的最大熱流密度值。
利用鍋爐熱力計(jì)算結(jié)果，將已知的絕熱燃燒溫度與爐膛內(nèi)煙氣（火焰）的有效平均溫度的四次方之比作為因子，對(duì)已知的輻射受熱面（平均）熱流密度修正，據(jù)此計(jì)算，該鍋爐輻射受熱面最大熱流密度的計(jì)算方法可以通過以下計(jì)算公式（公式序號(hào)與附件二中的公式序號(hào)相同）表達(dá)：
qrmax=ysaf×yhfd×qr (B.7)
式中 qrmax———輻射受熱面最大熱流密度，W/㎡；
qr———輻射受熱面熱流密度，W/㎡,可由鍋爐熱力計(jì)算書查出；
ysaf———安全系數(shù)(≈1.15)；
yhfd———輻射受熱面熱流密度的修正系數(shù)，由公式B.8計(jì)算
式中 xfur——爐拱結(jié)構(gòu)修正系數(shù)，可由公式B.9計(jì)算；
lthr
Lfur
xfur=1- ——— （B.9）
式中 lthr——爐拱喉口流通截面的寬度，m，見“燃煤鏈條爐排有機(jī)熱載體鍋爐示意圖”；
Lfur——沿爐排方向的燃燼室長度，m，見“燃煤鏈條爐排有機(jī)熱載體鍋爐示意圖”；
Tadi——絕熱燃燒溫度，K ，由鍋爐熱力計(jì)算書查出；
T'wal——管壁溫度，K ，為絕熱溫度輻射區(qū)域的管壁溫度，可由《工業(yè)鍋爐設(shè)計(jì)計(jì)算方法》中公式5-28計(jì)算；
T"wal——管壁溫度，K ，為爐膛內(nèi)平均煙溫輻射區(qū)域的管壁溫度，可由《工業(yè)鍋爐設(shè)計(jì)計(jì)算方法》中公式5-28 計(jì)算；
Tav——爐內(nèi)煙氣（火焰）的有效平均溫度，K ，由鍋爐熱力計(jì)算書查出，或由公式B.8計(jì)算；（注：該公式來自《工業(yè)鍋爐設(shè)計(jì)計(jì)算方法》中“層狀燃燒及流化床燃燒工業(yè)鍋爐熱力計(jì)算方法”的“層燃爐爐膛熱力計(jì)算”爐膛傳熱計(jì)算一節(jié)，公式號(hào)為5-27。見公式B.10)
Tav= T(1-n)adi×T"nfur (B.10)
式中 T"fur——爐膛出口煙溫，K ，由鍋爐熱力計(jì)算書查出；
n——反映燃燒工況對(duì)爐內(nèi)溫度場(chǎng)的影響，對(duì)于鏈條爐排鍋爐，n=0.7。
燃煤鏈條爐排有機(jī)熱載體鍋爐示意圖
